SMA490BW钢具备较高的强度、范性和韧性等综合力学性能，同时也有令人满意的耐大气腐蚀性能，专门用于制作高速动车组转向架烧焊构架，125*14角钢国内标准。烧焊转向架构架结构复杂，焊缝大量且散布密布，在施焊过程中因受烧焊操作空间限止等因素的影响，必然性地会在焊缝部分地区范围萌生命力孔等烧焊欠缺，125*14角钢国内标准。当有不准许的欠缺时，需在欠缺扫除净尽整洁后认为合适而使用补焊的办法施行修复，同时也会常常显露出来多次翻修的事情状况，125*14角钢国内标准。对于焊缝多次翻修问题，到现在为止主要参考TB1983-1987《电力机车转向架烧焊技术条件》中4.9条“构架关紧配件、构架总组焊，在欠缺处施行焊修不能超过两次”和GB150-1998《钢制压力器皿》中10.3.4.2条“焊缝同一部位的翻修回数不适宜超过两次”的要求对烧焊翻修回数施行管理，125*14角钢国内标准。显然，即使当烧焊构架中显露出来一条经两次补焊后仍未满意要求的焊缝，该器件甚至于整个儿烧焊构架就得废弃，最后结果导致非常大的经济亏损，125*14角钢国内标准。相关多次补焊对烧焊接头团体、性能以及补焊残存应力散布等的影响，到现在为止已有较多的研讨报道，但对于高速转向架专用钢材SMS490BW多次补焊后的团体与性能尚匮缺不可缺少的尝试数值，而普通觉得烧焊热影响过热区是烧焊接头的最脆弱环节，125*14角钢国内标准。为此，本文经过烧焊热摹拟等尝试办法研讨多次热循环对接头热影响区团体和韧性的影响，为烧焊构架可实行多次补焊供给开始阶段的的尝试数值，125*14角钢国内标准。
实验用钢为制作转向架烧焊构架用的12mm厚度的SMA490BW低合金结构钢板，其团体为晶粒纤小的铁素体和小量珠光体，化学成分为（品质百分号，百分之百）：≤0.18C，0.15~0.65Si，≤1.40Mn，0.30~0.50Cu，0.45~0.75Cr，0.05~0.30Ni，其他Mo+Nb+Ti+V+Zr≤0.15，125*14角钢国内标准。力学性能见表1，125*14角钢国内标准。
表1 SMA490BW 钢力学性能
ReL/MPa
Rm/MPa
A（百分之百）
屈曲180°(d，125*14角钢6月9日价格，2a)
-30℃AKV/J
≥365
490～610
≥15
符合标准
≥27
认为合适而使用MAG焊工艺，焊丝选用Φ1.2mm的CHW-55CNH实芯焊丝，尽力照顾气体为80百分之百Ar+20百分之百CO2，125*14角钢国内标准。烧焊热摹拟尝试在Gleeble-1500型热摹拟尝试机向上行，试样尺寸为90mm×11mm×11mm，每组热循环取6个试样，作别施行1次、3次和4次热循环，相当于摹拟烧焊1次、补焊2次和补焊3次，125*14角钢国内标准。烧焊热循环其加热速度为200℃/s，无上加热温度1320℃，t8/5为15s，层间温度200℃，125*14角钢国内标准。所说的多次热循环是指相同热循环过程的多次重复，由此易于剖析烧焊热影响区过热区(CGHAZ)历经热循环后的团体和性能，125*14角钢国内标准。SMS490BW钢板在场烧焊和补焊的试板尺寸为350mm×300mm×12mm，认为合适而使用60°V型坡口，坡口空隙1.5mm，125*14角钢国内标准。第一至第3焊道为正常烧焊，第4至第6焊道为补焊，125*14角钢国内标准。为了防止过热区在补焊过程中重复经历烧焊峰值热循环效用，本实验将补焊位置和挖补尺寸限制在焊缝金属内里，125*14角钢国内标准。首次挖补宽度6mm，深度4mm；第二次挖补宽度8mm，深度6mm；第三次挖补宽度10mm，深度8mm，125*14角钢国内标准。焊后和多次补焊后的接头再施行(590±15)℃×2h退火处置，125*14角钢国内标准。
SMA490BW钢经历3次及以上级长官值温度为1320℃的烧焊热循环后，因金属过热而形成粗壮的魏氏团体，造成冲击性能显著减低，尤其是低温(-40℃)下的冲击功均低于标准规定的下限值27J，但常温下的冲击性能仍满意技术标准的要求，125*14角钢国内标准。实际烧焊接头翻修时，基于欠缺位置及尺寸，若能将挖补地区范围限止在焊缝内里，且尽力离去熔合线，则接头经多次补焊后再施行(590±15)℃×2h退火处置，其过热区仍维持足够高的韧性贮备，在数字上甚至于高于焊态下过热区的冲击功，125*14角钢国内标准。多次补焊热循环相当于对原始过热区施行正火处置，消弭过热团体，使晶粒细化，因此改善过热区的冲击性能，这是接头多次补焊后其过热区冲击能要好于焊态下的主要端由，125*14角钢国内标准。这个之外，补焊退回火处置进一步改善了韧性，125*14角钢国内标准。
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